伊利石粘土反擊破碎機，ZY22反擊式破碎機，軟玉反擊破碎機

反擊式破碎機反擊板也可制成反擊柵條和反擊輥的形式。這種結構主要是可起篩分作用，進步破碎機的出產能力，減少過破碎摧毀現象，并降低功率消耗。

第一級、第二級反擊板的一端通過吊掛軸鉸接于上機體的兩側，另一端分別由拉桿螺栓(或調節彈簧)支承在機體上。分腔式反擊式破碎機反擊板通過方形斷面軸吊掛在兩轉子之間，將機器分成兩個破碎腔，通過改變分腔反擊板的位置，可以調整粗碎腔和細碎腔的碎礦產品粒度情況。而吊掛分腔反擊板的方形斷面軸，又與裝在機體兩側面的連桿和壓縮彈簧相連接。

反擊式破碎機轉子兩端采用雙列向心球面動彈軸承支承在下機體上。因為轉子的圓周速度高，故軸承需用二硫化鉬潤滑脂進行潤滑。機體上開設若干個檢查孔，以供安裝、檢查和維修時使用。破碎機的傳動裝置，是由兩臺電念頭，經過彈性聯軸節、液力聯軸器和三角皮帶裝置，分別驅動兩個轉子做同向回轉運動。采用液力聯軸器，可使電念頭成為輕負荷啟動，減小運轉過程中的扭轉振動和載荷的脈動，并且可以防止電念頭和破碎機的過負載，保護電念頭和破碎機不致損壞。

反擊式破碎機轉子失效的分析及預防措施：

宏觀分析：（1）外表觀察 在一轉子體上距軸孔表面20mm~30mm處有一寬3mm，長35mm的鑄造缺陷，內有氧化物，可能是導致一轉子體斷裂的原因；第三反擊體調整彈簧架損壞，均整板部位損壞，個別的主軸承座有輕微損壞，可能是源于轉子體安裝板錘處的風焊。（2）硬度檢測 對殘骸取樣進行硬度測試，發現其硬度低于HRC10，可見此硬度值遠低于規定的使用硬度，不符合軸類零件的使用要求。

金相組織檢驗分析：我們通過對轉子體上取樣直接觀察的金相組織的照片，顯示組織粗大，具有大塊自由鐵素體存在，并有較多的魏氏組織鐵素體存在。根據組織狀態初步判斷，轉子體未經熱處理，屬于鑄造狀態。自由鐵素體的尺寸與斷口中的理解刻面的大小相同。

另外從能譜的半定量我們可以分析發現：（1）斷裂體中存在O,Si，Ca等非金屬元素（2）可能形成SiO2等非金屬雜物，降低鑄件的加工質量（3）從縮松的成分表看到氧的含量很高，產生其原因可能是縮松與外界相通，加速其氧化過程，結果導致零件失效（4）氣孔基體周圍的可見兩種不同的小晶胞突出于基體表面，能譜分析表明它與基體成分基本一致，小晶胞可能是沒有長大的樹枝晶的晶胞，形成其原因是由于其剛剛形成并要長大的過程中，無充分液體補充。

我們通過分析得出轉子失效的原因，從而可以采取相應的預防措施：（1）轉子體表面粗糙，在安裝板處有縫焊切割現象以及轉子體的陳舊裂紋導致轉子斷裂（2）轉子鑄造后沒有熱處理就使用（3）夾雜、縮松、氣孔等鑄造缺陷導致轉子失效。

反擊式破碎機疲勞磨損的過程就是裂紋產生和擴展的破壞過程。根據裂紋產生的位置，疲勞磨損的機理有以下兩種情況：

1.滾動接觸疲勞磨損。滾動軸承、傳動齒輪等有相對滾動摩擦副表面間出現的麻點和脫落現象，都是由滾動接觸疲勞磨損造成的。其特點 是經過一定次數的循環接觸應力的作用后麻點或脫落才會出現，在摩擦副表面上留下痘斑狀凹坑，深度在0.1-0.2mm以下。

2.滑動接觸疲勞磨損。兩滾動接觸物體在距離表面下0.786b處(b為平面接觸區的半寬度)切應力最大。該處塑性變形最劇烈，在周期性載荷作用下的反復變形會使材料局部弱化，并在該處首先出現裂紋。在滑動摩擦力引起的剪應力和法向載荷引起的剪應力疊加作用下，使最大切應力從0.786b處向表面移動，形成滾動疲勞磨損，剝落層深度一般為0.2-0.4mm。

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